Soğutma sıvısı
Bir ısı transfer sıvısı ( ısı taşıyıcı yatak ), ısının birkaç sıcaklık kaynağı arasında taşınmasından sorumlu olan bir sıvıdır . " Soğutucu " terimi, " ısı taşıyıcı " ile eş anlamlıdır .
Bu sıvılar, ısı eşanjörlerinde , örneğin ısı motorları (araba motoru gibi), buzdolapları, kazanlar, klimalar , güneş enerjisi kollektörleri , elektrik devrelerinin radyatörleri ( yüksek güçlü elektrik transformatörleri durumunda ) veya elektronik, kömür için soğutma sistemlerinde kullanılır. , yakıt , gaz veya nükleer termik santraller , atık su ısı eşanjörleri.
Her bir ısı transfer sıvısı gibi fizikokimyasal özellikleri, uygun olarak seçilen viskozite , hacim ısı kapasitesi , gizli ısı ve buharlaşma (veya sıvılaştırılması bir faz değişimi, söz konusu ise) ısı iletkenliği , anti- korozif özellikleri , maliyeti ve olması gerektiği ortam için yeterince zararsız.
Bu nedenle, kötü hava koşullarına maruz kalan makineler için sıvı seçiminde iklim koşulları söz konusudur, örneğin araçlarda kullanılan sıvılar donmamalıdır.
Nükleer santrallerde sıvı seçimi, nötron radyasyonu karşısındaki davranışını da içerir .
Soğutma sıvısı örneği
Endüstriyel olarak en yaygın kullanılan ısı transfer sıvısı sudur. Bu, 100 ° C'nin çok üzerindeki sıcaklıklarda (basınç altında) kullanılabilir. Ucuzdur, bozulmaz, herhangi bir vücut için en yüksek ısı kapasitesine sahiptir ve maliyeti neredeyse sıfırdır. Ayrıca evsel merkezi ısıtma tesisatlarında veya araba motorlarını soğutmak için kullanılır. Elektrikli ısıtıcılarda da yağ kullanılır çünkü elektrik direnciyle temas halinde tehlike oluşturmaz.
Sodyum eritilmiş (sıvı metali) özel kullanımlar için etkili bir soğutucudur. Esas olarak itmeli motorların içi boş valflerinde bu amaçla kullanılır. Sodyum soğutmalı hızlı reaktörlerde de kullanılır . Bununla birlikte, oldukça reaktif bir kimyasaldır ve söndürülmesi özellikle zor olan sodyum yangını riski vardır.
Isı transfer akışkanlarının karşılaştırılması
Isı transfer akışkanlarının ısı vektör özellikleri
Bir eşanjörün veya bir nükleer reaktör çekirdeğininki gibi bir ağın soğutulması için düşünülebilecek akışkanların sınıflandırılmasını mümkün kılan akışkanların termodinamik özellikleri açısından bir karşılaştırma yapmak mümkündür.
Bu karşılaştırma şebeke geometrisi ve verilen akışkan tarafında ve duvar tarafında şebeke giriş / çıkış sıcaklıkları ile yapılır. Karşılaştırma, biri çıkarılan güç, diğeri kullanılan sıvının pompalama gücü için olmak üzere iki grup ısı vektörü özelliğini tanımlamayı mümkün kılar.
Uygulanabilir
ısı değişimi korelasyonu
|
Çıkarılan termal güç: orantılı
W{\ displaystyle {\ rm {W}}}
|
Sıvı pompalama gücü: orantılı
wp{\ displaystyle w_ {p}}
|
---|
Colburn korelasyonu
|
λ3.333(μ×VSp)2.333{\ displaystyle {\ lambda ^ {3 {,} 333} \ over (\ mu \ times C_ {p}) ^ {2 {,} 333}}}
|
λ9.167×μ-6.167×VSp-9.167×ρ-2{\ displaystyle \ lambda ^ {9 {,} 167} \ times \ mu ^ {- 6 {,} 167} \ times C_ {p} ^ {- 9 {,} 167} \ times \ rho ^ {- 2} }
|
Colburn korelasyonu
|
(λμ×VSp)2.333×λ{\ displaystyle \ sol ({\ lambda \ over \ mu \ times C_ {p}} \ sağ) ^ {2 {,} 333} \ times \ lambda}
|
(λμ×VSp)9.167×μ3ρ2{\ displaystyle \ left ({\ lambda \ over \ mu \ times C_ {p}} \ sağ) ^ {9 {,} 167} \ times {\ mu ^ {3} \ over \ rho ^ {2}}}
|
Korelasyon Dittus-Boelter
|
λ3(μ×VSp)2{\ displaystyle {\ lambda ^ {3} \ over (\ mu \ times C_ {p}) ^ {2}}}
|
λ8,25×μ-5,25×VSp-8,25×ρ-2{\ displaystyle \ lambda ^ {8 {,} 25} \ times \ mu ^ {- 5 {,} 25} \ times C_ {p} ^ {- 8 {,} 25} \ times \ rho ^ {- 2} }
|
Korelasyon Dittus-Boelter
|
(λμ×VSp)2×λ{\ displaystyle \ sol ({\ lambda \ over \ mu \ times C_ {p}} \ sağ) ^ {2} \ times \ lambda}
|
(λμ×VSp)8,25×μ3ρ2{\ displaystyle \ left ({\ lambda \ over \ mu \ times C_ {p}} \ sağ) ^ {8 {,} 25} \ times {\ mu ^ {3} \ over \ rho ^ {2}}}
|
Tip korelasyonu: DEĞİLsen÷Re(1-x)×Pry{\ displaystyle N_ {u} \ div R_ {e} ^ {(1-x)} \ times P_ {r} ^ {y}}
|
λ1-yx(μ×VSp)x+y-1x{\ displaystyle {\ lambda ^ {1-y \ over x} \ over (\ mu \ times C_ {p}) ^ {x + y-1 \ over x}}}
|
λ2,75×1-yx×μ2,75×x+y-1x+0,25×VSp2,75×y-1x×ρ-2{\ displaystyle \ lambda ^ {2 {,} 75 \ times {1-y \ over x}} \ times \ mu ^ {2 {,} 75 \ times {x + y-1 \ over x} +0 {, } 25} \ times C_ {p} ^ {2 {,} 75 \ times {y-1 \ over x}} \ times \ rho ^ {- 2}}
|
Tip korelasyonu: DEĞİLsen÷Re(1-x)×Pry{\ displaystyle N_ {u} \ div R_ {e} ^ {(1-x)} \ times P_ {r} ^ {y}}
|
(λμ×VSp)x+y-1x×λ{\ displaystyle \ sol ({\ lambda \ over \ mu \ times C_ {p}} \ sağ) ^ {x + y-1 \ x} \ times \ lambda}
|
(λμ×VSp)2,75×1-yx×μ3ρ2{\ displaystyle \ sol ({\ lambda \ over \ mu \ times C_ {p}} \ sağ) ^ {2,75 \ times {1-y \ over x}} \ times {\ mu ^ {3} \ over \ rho ^ {2}}}
|
Notasyonlar
Fiziksel boyut
|
Değerlendirme
|
Birim
|
Fiziksel boyut
|
Değerlendirme
|
Birim
|
---|
Isı kapasitesi soğutucu
|
VSp{\ displaystyle C_ {p}}
|
J kg −1 K −1
|
Çıkarılmış termal güç
|
W{\ displaystyle W}
|
W
|
Soğutucunun ısıl iletkenliği
|
λ{\ displaystyle \ lambda}
|
W m −1 K −1
|
Güç soğutucu akışkan pompalama
|
wp{\ displaystyle w_ {p}}
|
W
|
Soğutucunun dinamik viskozitesi
|
μ{\ displaystyle \ mu}
|
kg m −1 s −1
|
Soğutucu akışkanın yoğunluğu
|
ρ{\ displaystyle \ rho}
|
kg / m 3
|
Soğutucu akışkanın Nusselt sayısı = h×Dλ{\ displaystyle {h \ times D \ over \ lambda}}
|
DEĞİLsen{\ displaystyle N_ {u}}
|
loş olmadan
|
Soğutucu akışkanın Reynolds sayısı = ρ×v×Dμ{\ displaystyle {\ rho \ times v \ times D \ over \ mu}}
|
Re{\ displaystyle R_ {e}}
|
loş olmadan
|
Soğutucu akışkanın Prandtl sayısı = μ×VSpλ{\ displaystyle {\ mu \ times C_ {p} \ over \ lambda}}
|
Pr{\ displaystyle P_ {r}}
|
loş olmadan
|
|
|
|
Yukarıdaki ifadelerde, diğer şeyler arasında birleşen sıvının (X) ısıl iletkenliğinin baskın ağırlığı görülebilir, ayrıca sıvı metallerin ısı transfer sıvısı olarak etkililiği hakkında yapılan gözlem. Ayrıca Cp ve λ, Nusselt sayısının ifadesiyle aynı üsse sahiptir. Akışkanın yoğunluğunun güç veren terime dahil olmadığı unutulmamalıdır.
Ek gösterimler
Fiziksel boyut
|
Değerlendirme
|
Birim
|
Fiziksel boyut
|
Değerlendirme
|
Birim
|
---|
Ağ uzunluğu
|
L
|
m
|
Akışkan ve ağ duvarı arasındaki değişim katsayısı
|
h
|
W m −2 K −1
|
Hidrolik çap
|
D
|
m
|
Akışkan hızı
|
v
|
Hanım
|
Soğutucu akışkan akış bölümü
|
s
|
m 2
|
|
|
m 3 / s
|
Hidrolik çevre
|
p
|
m
|
|
|
|
Değişim yüzeyi
|
S
|
m 2
|
|
|
|
Soğutucu akışkan akış bölümü
|
s
|
m 2
|
|
|
|
Ağ çıkışındaki duvar sıcaklığı
|
tps
|
° C
|
|
|
|
Ağ giriş duvar sıcaklığı
|
tpe
|
° C
|
|
|
|
Ağ çıkışındaki soğutucunun sıcaklığı
|
Ts
|
° C
|
|
|
|
Şebeke giriş soğutucu akışkan sıcaklığı
|
Sen
|
° C
|
|
|
|
Akışkan giriş çıkış sıcaklık farkı
|
ΔT
|
° C
|
|
|
|
Logaritmik sıcaklık sapması
|
ΔTln
|
° C
|
|
|
|
Gösteri
- Karşılaştırma, şebeke geometrisi ve şebeke giriş / çıkış sıcaklıkları ile sıvı tarafında ve verilen duvar tarafında yapılır. Yakıt sistemi (aynı zamanda karşılık gelen duvar sıcaklığının (kılıf) muhafaza eden bir sistemi "athermanous" bir 1 st güç ısı transfer akışkanından ekstre güç tarafından idare edilen bir reaktörün çalışması sırası modu). Çıkarılan termal güç, kullanılan sıvıya bağlı olarak değişkendir. Yakıt ağının çekirdek sıcaklığı güce bağlı olarak değişkendir. Bu yaklaşım, fiziksel denklemleri büyük ölçüde basitleştirmeyi ve çalışma akışkanının kendisinin özellikleriyle ilgili karşılaştırma terimlerinin ana bölümünü geri getirmeyi mümkün kılar.
- Şebekenin veya değiştiricinin geometrisi ve sıcaklıklarla ilgili karşılaştırmada değişmez terimleri ortadan kaldırarak termodinamik büyüklükleri birbirine bağlayan denklemleri yazıyoruz.
- Çıkarılan güç - Isı değişimi - Duvar sıcaklığı
W=h×S×ΔTln{\ displaystyle W = h \ times S \ times \ Delta T \ ln \ qquad}ΔTln=(tps-Ts)-(tpe-Te)ln((tps-Ts)(tpe-Te)){\ displaystyle \ qquad \ Delta T \ ln = {(t_ {ps} -T_ {s}) - (t_ {pe} -T_ {e}) \ fazla \ ln \ sol ({(t_ {ps} -T_ {s}) \ over (t_ {pe} -T_ {e})} \ sağ)}}
S ve ΔTln karşılaştırmada değişmez, dolayısıyla
W÷h{\ displaystyle W \ div h}
DEĞİLsen=DEĞİLÖ×Re(1-x)×Pry.{\ displaystyle N_ {u} = N_ {o} \ times R_ {e} ^ {(1-x)} \ times P_ {r} ^ {y} \ qquad.}Hiçbir x ve y genel olarak kullanılan korelasyona bağlı değildir: 0.2 ≤ x ≤ 0.3 ve 0.3 ≤ y ≤ 0.4. Klasik örnekler:
- Dittus-Boelter korelasyonu: Hayır = 0,0243; x = 0,2; sıvı ısıtılmışsa y = 0.4; soğutma ise y = 0.3;
- Colburn korelasyonu: Hayır = 0,023; x = 0,2; y = 1/3.
- h=DEĞİLsen×λD=DEĞİLÖ×Re(1-x)×Pry×λD{\ displaystyle h = {N_ {u} \ times \ lambda \ over D} = Hayır \ times Re ^ {(1-x)} \ times P_ {r} ^ {y} \ times {\ lambda \ over D} }
h=DEĞİLÖ×(ρ×v×Dμ)(1-x)×(μ×VSpλ)y×λD.{\ displaystyle h = N_ {o} \ times \ left ({\ rho \ times v \ times D \ over \ mu} \ sağ) ^ {(1-x)} \ times \ sol ({\ mu \ times Cp \ over \ lambda} \ right) ^ {y} \ times {\ lambda \ over D} \ qquad.}Hayır ve D karşılaştırmada değişmez
W÷v(1-x)×ρ(1-x)×μ(x+y-1)×VSpy×λ(1-y){\ displaystyle W \ div v ^ {(1-x)} \ times \ rho ^ {(1-x)} \ times \ mu ^ {(x + y-1)} \ times Cp ^ {y} \ times \ lambda ^ {(1-y)}}
v=Qvs=Qm(ρ×s).{\ displaystyle v = {Q_ {v} \ over s} = {Q_ {m} \ over (\ rho \ times s)} \ qquad.}s karşılaştırmada değişmez
W=Qm×VSp×ΔT.{\ displaystyle W = Q_ {m} \ times C_ {p} \ times \ Delta T \ qquad.}Qm=W×VSp-1×ΔT-1.{\ displaystyle Q_ {m} = W \ times C_ {p} ^ {- 1} \ times \ Delta T ^ {- 1} \ qquad.}ΔT karşılaştırmada değişmez
v÷W(ρ×VSp).{\ displaystyle v \ div {W \ fazla (\ rho \ times Cp)} \ qquad.} dolayısıyla değiştirerek:
W÷(W(ρ×VSp))(1-x)×ρ(1-x)×μ(x+y-1)×VSpy×λ(1-y){\ displaystyle W \ div \ sol ({W \ fazla (\ rho \ times Cp)} \ sağ) ^ {(1-x)} \ times \ rho ^ {(1-x)} \ times \ mu ^ { (x + y-1)} \ times C_ {p} ^ {y} \ times \ lambda ^ {(1-y)}}
Wx÷μ(x+y-1)×VSp(x+y-1)×λ(1-y){\ displaystyle W ^ {x} \ div \ mu ^ {(x + y-1)} \ times C_ {p} ^ {(x + y-1)} \ times \ lambda ^ {(1-y)} }
En sonunda:
W÷μ(x+y-1)x×VSp(x+y-1)x×λ(1-y)x{\ displaystyle \ qquad W \ div \ mu ^ {(x + y-1) \ over x} \ times C_ {p} ^ {(x + y-1) \ over x} \ times \ lambda ^ {(1 -y) \ x üzerinden}}
Colburn korelasyonu: x = 0,2; y = 1/3:
W÷μ-2.333×VSp-2.333×λ3.333÷λ3.333(μ×VSp)2.333{\ displaystyle W \ div \ mu ^ {- 2 {,} 333} \ times C_ {p} ^ {- 2 {,} 333} \ times \ lambda ^ {3 {,} 333} \ div {\ lambda ^ {3 {,} 333} \ over (\ mu \ times C_ {p}) ^ {2 {,} 333}}}
Dittus-Boelter korelasyonu: x = 0.2; y = 0.4:
W÷μ-2×VSp-2×λ3÷λ3(μ×VSp)2{\ displaystyle W \ div \ mu ^ {- 2} \ times C_ {p} ^ {- 2} \ times \ lambda ^ {3} \ div {\ lambda ^ {3} \ over (\ mu \ times C_ { p}) ^ {2}}}
Rejim çalkantılı, sadece sürtünme kayıpları hesaba katılıyor.
ΔP=LD×0.316×Re-0,25×(12×ρ×v2).{\ displaystyle \ Delta P = {L \ over D} \ times 0 {,} 316 \ times R_ {e} ^ {- 0 {,} 25} \ times ({1 \ over 2} \ times \ rho \ times v ^ {2}) \ qquad.}Blasius-
Nikuradze korelasyonu .
L ve D karşılaştırmada değişmez.
Re=ρ×v×Dμ÷ρ×vμ{\ displaystyle R_ {e} = {\ rho \ times v \ times D \ over \ mu} \ div {\ rho \ times v \ over \ mu}}
Pompalama gücü =
wp=Qm×ΔPρ÷Qm×(ρμ)-0,25×v1,75{\ displaystyle w_ {p} = {Q_ {m} \ times \ Delta P \ over \ rho} \ div Q_ {m} \ times \ left ({\ rho \ over \ mu} \ sağ) ^ {- 0 { ,} 25} \ times v ^ {1 {,} 75}}
Qm÷WVSp.{\ displaystyle Qm \ div {W \ over C_ {p}} \ qquad.} v÷W(VSp×ρ){\ displaystyle v \ div {W \ fazla (Cp \ times \ rho)}}
wp÷WVSp×(ρμ)0,25×(W(VSp×ρ))1,75÷W2,75×μ-0,25×VSp-2,75×ρ-2{\ displaystyle w_ {p} \ div {W \ over C_ {p}} \ times \ left ({\ rho \ over \ mu} \ right) ^ {0 {,} 25} \ times \ left ({W \ over (Cp \ times \ rho)} \ right) ^ {1 {,} 75} \ div W ^ {2 {,} 75} \ times \ mu ^ {- 0 {,} 25} \ times C_ {p} ^ {- 2 {,} 75} \ times \ rho ^ {- 2}}
Yukarıda şunu gördük :; dolayısıyla değiştirerek:
W÷μx+y-1x×VSpx+y-1x×λ1-yx{\ displaystyle \ qquad W \ div \ mu ^ {x + y-1 \ over x} \ times C_ {p} ^ {x + y-1 \ over x} \ times \ lambda ^ {1-y \ over x }}
wp÷(μx+y-1x×VSpx+y-1x×λ1-yx)2,75×VSp-2,75×μ0,25×ρ-2{\ displaystyle w_ {p} \ div \ left (\ mu ^ {x + y-1 \ over x} \ times C_ {p} ^ {x + y-1 \ over x} \ times \ lambda ^ {1- y \ over x} \ right) ^ {2 {,} 75} \ times C_ {p} ^ {- 2 {,} 75} \ times \ mu ^ {0 {,} 25} \ times \ rho ^ {- 2}}
En sonunda:
wp÷μ2,75×x+y-1x+0,25×VSp2,75×y-1x×λ2,75×1-yx×ρ-2{\ displaystyle \ qquad w_ {p} \ div \ mu ^ {2 {,} 75 \ times {x + y-1 \ over x} +0 {,} 25} \ times C_ {p} ^ {2 {, } 75 \ times {y-1 \ over x}} \ times \ lambda ^ {2 {,} 75 \ times {1-y \ over x}} \ times \ rho ^ {- 2}}
Colburn korelasyonu: x = 0,2; y = 1/3:
wp÷λ9.167×μ-6.167×VSp-9.167×ρ-2{\ displaystyle w_ {p} \ div \ lambda ^ {9 {,} 167} \ times \ mu ^ {- 6 {,} 167} \ times C_ {p} ^ {- 9 {,} 167} \ times \ rho ^ {- 2}}
Dittus-Boelter korelasyonu: x = 0.2; y = 0.4:
wp÷λ8,25×μ-5,25×VSp-8,25×ρ-2{\ displaystyle wp \ div \ lambda ^ {8 {,} 25} \ times \ mu ^ {- 5 {,} 25} \ times C_ {p} ^ {- 8 {,} 25} \ times \ rho ^ { -2}}
- Katılımcılar yüksek; sıvının özelliklerinde nispeten küçük bir varyasyon, pompalama gücünde büyük bir varyasyona neden olur. Örneğin: Cp veya λ değerinin% 10'luk bir farkı, pompalama gücünün ikiye katlanması veya 2'ye bölünmesiyle sonuçlanır.
- Sıvının yoğunluğu payda ile kare şeklinde oluşur; burada üfleyicilerin veya kompresörlerin gücünü azaltmak için ısı transfer gazlarını basınçlandırmanın avantajını buluyoruz.
Isı transfer akışkanlarının karşılaştırılmasının sonucu
Sırasıyla aşağıdakiler için karşılaştırmalı sonuçların tabloları: gazlar; su ve organik sıvılar; ve sıvı metaller. Çıkarılan güç (W) ve pompalama gücü (wp) ve oranın (W / wp) değerleri, hava, su ve sıvı sodyum ile karşılaştırıldığında indirgenmiş bir değişken olarak ifade edilir.
Gaz
Referans alınan kuru hava değerleri 1'e düşürülür.
Su buharı dışında 1 atmosfer altında
25 ° C'de gaz karakteristik değerleri alınır.
Isı transfer gazlarının karşılaştırılması
Gaz
|
λ ( W m −1 K −1 )
|
Cp ( kJ kg −1 K −1 )
|
μ ( kg · m · 1 · s · 1 )
|
ρ ( kg / m 3 )
|
W (boyutsuz)
|
wp (boyutsuz)
|
W / wp (boyutsuz)
|
---|
Hidrojen
|
0.139 91
|
14.299
|
8,85 × 10 −6 |
0.082 40
|
3.149
|
2.711
|
1.162
|
Helyum
|
0.152
|
5,1966
|
1.962 × 10 −5 |
0,1636
|
6.877
|
116.27
|
0.0592
|
Neon
|
0.0493
|
1.029 26
|
3,144 × 10 −5 |
0.824 83
|
2.346
|
22.955
|
0.1022
|
Argon
|
0,017 72
|
0.518 82
|
2,247 × 10 −5 |
1.6328
|
0.839
|
2.095
|
0.400 45
|
Oksijen
|
0,0266 59
|
0.9163
|
2,055 × 10 −5 |
1.3079
|
1.059
|
1.270
|
0.8345
|
Azot
|
0,025 976
|
1.0407
|
1,77 × 10 −5 |
1.145
|
1.032
|
1.046
|
0.987
|
Kuru hava
|
0,025 905
|
1.004.578
|
1,852 × 10 −5 |
1.1839
|
1
|
1
|
1
|
CO 2
|
0,016 4659
|
0.8681
|
1,505 × 10 −5 |
1.7989
|
0.503
|
0.093
|
5.408
|
Xenon
|
0,005 66
|
0.158 16
|
2,295 × 10 −5 |
5,3665
|
0.284
|
0.259
|
1.0936
|
Kripton
|
0,009 435
|
0,24686
|
2,46 × 10 −5 |
3.425 16
|
0.470
|
0.76
|
0.6157
|
Su buharı ile 120 ° C / 1 bar
|
0,0262
|
2.005
|
1,292 × 10 −5 |
0.5577
|
0.479
|
0.082
|
5.88
|
Su buharı ile 300 ° C / 10 bar
|
0.0442
|
2.145
|
2,022 × 10 −5 |
3.876
|
0.823
|
0.007
|
118.7
|
Sıvı halindeki su en 25 ° C / 1 atm
|
0.611
|
4.199
|
89,85 × 10 −5 |
997.0
|
0.156
|
4.369 8 × 10 10 |
3.555 × 10 8 |
Gazların sınıflandırılması aşağıdaki gibidir:
- Çıkarılan güç için, helyum önce, diğer yandan daha büyük bir üfleme gücüne sahip, dolayısıyla onu basınç altında kullanma ihtiyacı doğuruyor.
- Hidrojen ikinci sırada gelir (helyum ve hidrojen sistematik olarak diğer gazlardan ayrıdır)
- Sonra neon
- Havaya yakın diğer gazlar
- Su buharının ilginç bir W / wp oranı vardır
- Kripton ve ksenon arkayı getiriyor
Su ve organik sıvılar
Referans alınan suyun değerleri 1'e düşürülmüştür.
Soğutucuların karşılaştırılması: su, tuzlu sular ve organik sıvılar
Sıvı
|
λ ( W m −1 K −1 )
|
Cp ( kJ kg −1 K −1 )
|
μ ( kg · m · 1 · s · 1 )
|
ρ ( kg / m 3 )
|
W (boyutsuz)
|
wp (boyutsuz)
|
W / wp (boyutsuz)
|
---|
Sıvı halindeki su en 25 ° C / 1 atm
|
0.611
|
4.199
|
89,85 × 10 −5 |
997.0
|
1.0
|
1.0
|
1.0
|
Toluen de 25 ° C / 1 atm
|
0.134
|
1.6938
|
0.000 526
|
869.9
|
0,1855
|
0.1367
|
1.357
|
Cıva de 25 ° C / 1 atm
|
8.3
|
0.139
|
0,001 526
|
13.534
|
4,94 × 10 6 |
1,87 × 10 20 |
2,65 × 10 −14 |
Sıvı metaller
Referans olarak alınan sıvı sodyum değerleri 1'e düşürülür.
Isı transfer sıvı metallerinin karşılaştırılması
Sıvı
|
λ ( W m −1 K −1 )
|
Cp ( kJ kg −1 K −1 )
|
μ ( kg · m · 1 · s · 1 )
|
ρ ( kg / m 3 )
|
W (boyutsuz)
|
wp (boyutsuz)
|
W / wp (boyutsuz)
|
---|
Cıva de 25 ° C / 1 atm
|
8.3
|
0.139
|
0,001 526
|
13.534
|
0,017 36
|
6,12 × 10 −5 |
283.4
|
Kadmiyum az 400 ° C
|
93.5
|
0.2643
|
0.0136
|
7 932
|
0.075 34
|
0,002 9731
|
25.3
|
Kurşun ile 400 ° C
|
15.9
|
0,1466
|
0.002 33
|
10.609
|
0.049 83
|
0,001 7371
|
28.660
|
Bizmut ile 400 ° C
|
7.22
|
0.1379
|
0,001 387
|
9 884
|
0,013 88
|
0.000 0619
|
|
Bi-Pb % 55,5 -44,5% az 400 ° C
|
11.08
|
0,14175
|
0,001 8065
|
10.208,0
|
0.029 29
|
0.000 4479
|
224,14
|
Sodyum ile 120 ° C
|
83.223
|
1.5363
|
0.000 654
|
922.0
|
1.0
|
1.0
|
1.0
|
Potasyum az 120 ° C
|
52.3
|
0.896
|
0.000 4031
|
813.2
|
2.313
|
50.4
|
0.046
|
Na-K % 78% 22 ile 25 ° C
|
23.8
|
0.8234
|
0.000 718
|
910.5
|
0.053 14
|
0.001 822
|
29.16
|
Na-K % 78% 22 ile 120 ° C
|
23.8
|
1.0372
|
0.000 494
|
845.6
|
0,074 18
|
0,002 5522
|
29.06
|
- Sodyum yalnızca potasyum tarafından aşılır
- NaK sodyum ve potasyum erdemlerini eklemez
- Ağır metaller, yüksek yoğunlukları nedeniyle düşük pompalama gücüne sahiptir.
Notlar ve referanslar
-
Tekil basınç düşüşlerini hesaba katmak sonuçları değiştirmez.
Ekler
İlgili Makaleler
<img src="https://fr.wikipedia.org/wiki/Special:CentralAutoLogin/start?type=1x1" alt="" title="" width="1" height="1" style="border: none; position: absolute;">